유련
(Lyun Yu)
1iD
김영문
(Young-Moon Kim)
1
안길영
(Kil-young Ahn)
1
김영근
(Young-Geun Kim)
1
조해용
(Hae-Yong Jo)
†iD
-
(Electro-Technology R&D Center, LS Electric, Korea.)
Copyright © The Korean Institute of Electrical Engineers(KIEE)
Key words
Underground Electrical Switch, Eco-friendly Gas Insulated Switch, Optimal Design, Taguchi Method, Orthogonal Table, Electric Field Simulation
1. 서 론
배전선로용 지중개폐기는 11~36kV급 배전계통 지중선로의 분기 및 투입/개방을 위해 사용되는 고전압용 스위치로서, 사용되는 부하의 조건에 따라 다양한
형태로 적용되는 주요 배전기기 중의 하나이다. 이러한 지중개폐기는 절연매질에 따라 기중절연, OIL절연, $SF_{6}$가스절연, 에폭시(EPOXY)
고체절연, 친환경가스 (Dry Air, $N_{2}$ 혼합가스)절연 방식으로 구분할 수 있으며, 일반적으로는 $SF_{6}$가스절연과 고체절연방식을
적용한 개폐기가 혼용되어 주로 사용되고 있다.
$SF_{6}$가스절연 개폐기는 뛰어난 절연내력 및 아크소호성능을 지니는 특성이 있어서 배전계통의 지중화 확대와 더불어 지속적으로 사용되어왔다. 하지만
기후변화 위기와 관련하여 온실가스 감축을 위한 친환경 배전기자재 개발요구가 커지면서 $SF_{6}$가스 대체를 위한 친환경 가스절연 또는 고체절연
방식의 개폐기 등의 연구가 확대되고 있다(1).
현재 배전계통에서는 $SF_{6}$ 가스절연 개폐기가 가장 많이 사용되고 있으며, 이를 대체하고자 하는 요구는 지속적으로 확대되는 추세이다. $N_{2}$,
$O_{2}$, $CO_{2}$ 및 NOVEC 가스 등과 같이 온난화 영향을 감소시킬 수 있는 대체가스를 활용하는 친환경가스절연 개폐기(이하 친환경가스
개폐기)가 연구되고 있지만, 아직까지 경제적 및 전기적 성능 측면에서 $SF_{6}$가스가 지니는 수준의 성능을 기대하기는 어렵다. 이러한 부족한
성능을 보완하며 친환경 절연매질을 적용하는 제품의 신뢰성 확보를 위해서는 내부 주회로 구성품에 대한 전기적 스트레스(Electrical Stress)를
완화하는 기술의 확보가 필수요인으로 판단된다.
다양한 방식의 친환경 전력기기의 연구개발이 진행되면서 친환경제품의 전기적 신뢰성 확보설계 및 신뢰성 검증방안 등이 연구가 증가하고 있는데, Lee(2) 등이 $SF_{6}$ 가스절연 개폐기를 대체하는 고체절연 친환경 개폐장치에서의 에폭시 고체절연물에 대한 신뢰성평가 기법에 대한 연구하였으며, Park(3) 등이 친환경 전력기기 설계를 위한 건조공기(Dry Air) 절연특성에 대한 연구를 진행하였다. 그러나 아직까지 친환경가스를 적용한 개폐기기의 전기적
스트레스를 경감하여 제품의 신뢰성을 확보하는 방안에 대한 연구는 거의 없었다.
따라서 본 논문에서는 $N_{2}$, $O_{2}$, $CO_{2}$ 등의 친환경 절연매질이 적용되는 지중개폐기에서 전기적 스트레스를 완화하는 최적설계
파라미터를 선정하고자 하였으며, 이를 위하여 그림 1에서와 같이 직교표(Orthogonal Table) 기반 다구찌(Taguchi)기법을 활용하여 전계집중을 완화할 수 있는 최적설계 방안을 선정하고자
하였다(4).
그림. 1. Taguchi 직교표 기반 최적설계인자 도출 Process
Fig. 1. The Optimal Design Process for Eco-friendly Gas Insulated Switch based on
Taguchi Method
2. 본 론
2.1 친환경가스 개폐기 구조
친환경가스 개폐기는 부하개폐 시 발생하는 아크(Arc) 소호는 VI를 이용한 진공차단방식으로 해결하며 VI상단에 기중절연개폐기 (DS, Disconnector
Switch)를 추가하여 안전을 확보하도록 구성된다. 그림 2에 친환경가스 개폐기 주요부품의 구조를 나타내었으며, 크게 전류통전 및 부하개폐를 담당하는 VI, DS(개폐기 동작 ①항 관련 스위치) 및 접지 S/W(개폐기
동작 ②항 관련 스위치)를 포함하는 주회로부, 이러한 스위치들의 개폐동작 구동력을 담당하는 기구부 (Mechanism), 그리고 친환경 건조공기(Dry-Air)
절연매질의 적용에 따른 상간 및 대지간 절연성능 부족을 보완할 수 있도록 적용되는 절연하우징부로 구성되어 있다.
2.2 개폐기 전계완화 대상 부품 및 해석부분 선정 구조
친환경가스 개폐기에서 요구되는 주요특징은 친환경 절연매질을 적용하여 기존 개폐기 제품과 유사한 성능 및 사이즈로 구현되고, 동시에 장기간 안정적인
절연성능을 확보하도록 설계되는 것이다. 이를 위한 핵심기술은 주회로 통전부 관련부품에서 전기적 스트레스를 완화하는 설계방안을 수립하는 것으로, 주회로
도체와 쉴드(Shield)부품에 대한 최적설계 및 절연재료의 효율적 보호구조(Housing Barrier) 적용방안 등에 대한 기술확보가 중요하다.
특히 주회로 통전부에서 개폐 스위칭 동작이 발생하는 Earth S/W 가동접점 부분은 과거 유사한 형태의 에폭시 절연하우징을 갖는 개폐기에서 절연성능이
가장 취약한 것으로 알려진 부분으로, 절연하우징 내부연면 또는 절연로드(Rod) 연면을 따라서 방전되는 현상이 반복 발생되어 개폐기 성능구현에 큰
영향을 미치게 되므로 이 부분의 구성요소에 대한 최적 설계인자를 설정하는 것은 매우 중요하다.
그림. 2. 친환경가스 개폐기 주요구조
Fig. 2. System Configuration of Eco-friendly Gas Insulated Switch
그림 3에는 친환경가스 개폐기에서 기구부 (Mechanism)을 제외한 통전 주회로부 본체의 단면도로서 내부 주요 부품의 배치를 나타내었다. 여기서 개폐동작이
구현되는 구조적 특성으로 전기적 스트레스가 집중되는 영향을 받을 것으로 예상되는 부분은 주회로부(Main Circuit)의 ④ Earth S/W(가동접점)와
상대지간 절연성능에 영향을 끼치는 절연하우징부(Housing Ass’y)의 ⑤ Shield Assembly (Shield Insulator / Conductor),
⑥ Housing 으로 검토되었다. 반면, 부하개폐가 발생하는 주회로부의 ① VI나 ② DS와 같은 스위치는 접점부가 원통형 쉴드에 감싸져 있는 구조로
이루어지기 때문에 상대적으로 절연성능 측면에서 영향이 적을 것으로 판단되어 설계인자 검토에서 제외하였다.
그림. 3. 친환경가스 개폐기 주요구조(단면뷰)
Fig. 3. System Configuration of Eco-friendly Gas Insulated Switch (Cross-section View)
2.3 실험계획법 직교표 기반 주요부품 최적설계
상기에서 검토된 주회로부 주요 설계인자와 관련한 전계해석을 진행하고자 하는 대표부분을 그림 4에 나타내었다. 특히 “A부”의 경우에는 Earth S/W 접점부 및 Shield Assembly와 같은 주요 설계인자 부품들의 전계값 상태를 동시에
비교해서 확인할 수 있기에 “A부”의 단면을 비교해석 기준면으로 선정하였다. 해석은 3상으로 이루어진 제품구조에서 가운데 상(Phase)에만 125kV
전압을 인가하고 주위의 나머지 상의 주회로와 나머지 부품을 접지하는 조건으로 설정하였다. 본 연구에서는 “A부”를 기준으로 주요부품 설계인자에 대한
수준(Level)을 선정하여 직교표를 구성하고, “A부”의 상대지간 절연성능과 관련한 최대전계값을 비교하여 해석하였다.
그림. 4. 친환경가스 개폐기 최대전계 해석부(“A”) 및 단면
Fig. 4. Maximum Electrical Field Analysis Part (“A”) in Eco-friendly Gas Insulated
Switch and Section View
2.3.1 설계인자 설정 및 직교표 구성
친환경가스 개폐기 주회로부의 최대 전계값을 비교하기 위한 선정된 주요 설계인자(A~H, 8개 인자)들 그림 5에 나타내었다. 그리고 표 1에 나타낸 바와 같이 절연하우징 재질관련 인자(Material of Housing)는 PC와 에폭시 2수준으로 정하였으며, 나머지 도체와 쉴드부품의
치수와 관련된 인자들은 초기설계 치수(Initial Design Value)에서 변화를 줄 수 있는 범위를 고려하여 3수준으로 나누어 조건을 정의하였다.
각각 배치된 1개의 2수준 인자와 7개의 3수준 인자들을 조합하여 표 1에서와 같이 L18(21X37) 실험계획법 직교표를 구성하였다. 여기서의 직교표를 기반으로 친환경가스절연 개폐기 주회로부 최대전계값 비교검토를 위한
설계인자 조합 18종에 대한 해석계획을 수립하였다.
그림. 5. 친환경가스 개폐기 최적 설계인자 선정
Fig. 5. Optimal Design Parameter Configurations for Eco-friendly Gas Insulated Switch
표 1. 개폐기 최적설계 실험인자 및 수준수
Table 1. Test Configuration Setup for Optimal Design
|
Parameter
|
Description
|
Initial
Design
Value
|
Level 1
|
Level 2
|
Level 3
|
|
A
|
Material of Housing
|
Epoxy
|
PC
|
Epoxy
|
-
|
|
B
|
Thickness of Housing
(t1, mm)
|
4.0
|
3.0
|
3.5
|
4.0
|
|
C
|
Size of Shield
Insulator (Φ;1, mm)
|
72
|
76
|
72
|
68
|
|
D
|
Thickness of Shield
Insulator (t2, mm)
|
15
|
15
|
16
|
17
|
|
E
|
Round of Shield Edge
(R1, mm)
|
1.5
|
0.5
|
1
|
1.5
|
|
F
|
Size of Shield Conductor
(Φ;2, mm)
|
55
|
55
|
57
|
59
|
|
G
|
Thickness of Shield Conductor (t3, mm)
|
3
|
2
|
3
|
4
|
|
H
|
Round of Earth S/W Edge(Moving) (R2, mm)
|
2.0
|
3.0
|
2.5
|
2.0
|
2.3.2 실험계획법을 통한 설계인자 분석
선정된 친환경가스절연 개폐기 주회로부의 주요 설계인자들을 바탕으로 최대전계에 영향을 끼치는 인자들을 분석할 수 있다. 다구찌 기법에서 주요인자분석은
데이터 결과들의 평균치의 제곱으로 정의된 입력신호(Signal)와 데이터의 표준편차의 제곱에 해당되는 잡음(Noise)의 분산의 비율인 잡음비(Signal
to Noise ratio)를 기반으로 수행할 수 있다. 최대전계 관점에서는, 입력신호(설계인자 재질이나 형상)에 대한 잡음(SN Ratio)의 변동이
최소화 되는 것이 최적조건이므로 목적함수는 식(1)과 같이 기대손실을 작게 하는 망소특성(The smaller the better characteristic) 관점으로 잡음비 함수를 구성할 수 있고,
반대로 입력신호대비 잡음이 최대화 되어야 하는 경우에는 식 (2)와 같이 평균값이 크고 변동치가 작은 망대특성(The larger the better characteristic)으로 잡음비 함수를 적용할 수 있다(5).
여기서, n : 직교배열표 실험별 측정데이터 갯수, $y_{ij}$ : i번째 실험노드에서 관측된 j번째 성능 특성치
식 (1)을 기반으로 하여 항목별 잡음비(SN비) 결과를 표 2에 나타내었다. 잡음비는 신호인자의 효과와 나머지 효과로 분해해서 두 효과의 비를 설계평가에 이용하기 위해서 산출되었다. 산출된 잡음비를 통하여 각각의
설계인자들에 대한 기여율(Contribution Degree, CD)을 구할 수 있는데, 이를 위해 우선 각 인자수준별 잡음비의 합계와 평균값을 계산하고,
수준별 잡음비 평균값의 최대, 최소값의 차이를 이득(Gain, G)으로 정의한 다음, 마지막으로 식 (3)와 같이 백분율로 유도할 수 있다(6).
식 (3)를 기반으로 친환경가스절연 개폐기 주회로부의 최대전계값에 영향을 주는 주요 설계인자들의 기여율 결과를 표 3에 나타내었다. 산출된 기여율을 확인했을 때, Thickness of Housing(B)는 전계완화에 기여도가 낮지만 Material of Housing(A)
선정이 가장 큰 영향을 미치는 것으로 확인되었다. 또한 Size of Shield Insulator / Conductor(C, F), Round of
Edge 치수(E, H)보다 두께와 관련된 Thickness of Shield Insulator / Conductor(G, D) 인자들의 최대전계에
대한 영향이 크다는 것을 확인할 수 있었다.
표 2. 친환경가스 개폐기 최대전계 직교표 및 잡음비
Table 2. S/N Ratio Result in Orthogonal Table for Electrical Field Simulation
|
No.
|
Parameters
|
Results
[kV/mm]
|
SN Ratio
[dB]
|
|
A
|
B
|
C
|
D
|
E
|
F
|
G
|
H
|
Y
|
|
1
|
PC
|
3.0
|
76
|
15
|
0.5
|
55
|
2
|
3.0
|
3.484
|
-10.84
|
|
2
|
PC
|
3.0
|
72
|
16
|
1.0
|
57
|
3
|
2.5
|
3.493
|
-10.86
|
|
3
|
PC
|
3.0
|
68
|
17
|
1.5
|
59
|
4
|
2.0
|
3.492
|
-10.86
|
|
4
|
PC
|
3.5
|
76
|
15
|
1.0
|
57
|
4
|
2.0
|
3.608
|
-11.15
|
|
5
|
PC
|
3.5
|
72
|
16
|
1.5
|
59
|
2
|
3.0
|
3.527
|
-10.95
|
|
6
|
PC
|
3.5
|
68
|
17
|
0.5
|
55
|
3
|
2.5
|
3.527
|
-10.95
|
|
7
|
PC
|
4.0
|
76
|
16
|
0.5
|
59
|
3
|
2.0
|
3.620
|
-11.17
|
|
8
|
PC
|
4.0
|
72
|
17
|
1.0
|
55
|
4
|
3.0
|
3.614
|
-11.16
|
|
9
|
PC
|
4.0
|
68
|
15
|
1.5
|
57
|
2
|
2.5
|
3.615
|
-11.16
|
|
10
|
Epoxy
|
3.0
|
76
|
17
|
1.5
|
57
|
3
|
3.0
|
3.618
|
-11.17
|
|
11
|
Epoxy
|
3.0
|
72
|
15
|
0.5
|
59
|
4
|
2.5
|
4.177
|
-12.42
|
|
12
|
Epoxy
|
3.0
|
68
|
16
|
1.0
|
55
|
2
|
2.0
|
3.619
|
-11.17
|
|
13
|
Epoxy
|
3.5
|
76
|
16
|
1.5
|
55
|
4
|
2.5
|
3.724
|
-11.42
|
|
14
|
Epoxy
|
3.5
|
72
|
17
|
0.5
|
57
|
2
|
2.0
|
3.643
|
-11.23
|
|
15
|
Epoxy
|
3.5
|
68
|
15
|
1.0
|
59
|
3
|
3.0
|
3.735
|
-11.45
|
|
16
|
Epoxy
|
4.0
|
76
|
17
|
1.0
|
59
|
2
|
2.5
|
3.720
|
-11.41
|
|
17
|
Epoxy
|
4.0
|
72
|
15
|
1.5
|
55
|
3
|
2.0
|
3.796
|
-11.59
|
|
18
|
Epoxy
|
4.0
|
68
|
16
|
0.5
|
57
|
4
|
3.0
|
3.819
|
-11.64
|
표 3. 친환경가스 개폐기 최대전계 기여율
Table 3. Contribution Degree for Max. Electrical Field Strength
|
구분
|
A
|
B
|
C
|
D
|
E
|
F
|
G
|
H
|
|
Sum of
S/N ratio
|
Level1
|
-99.10
|
-67.33
|
-67.16
|
-68.60
|
-68.25
|
-67.13
|
-66.76
|
-67.20
|
|
Level2
|
-103.5
|
-67.14
|
-68.20
|
-67.22
|
-67.20
|
-67.21
|
-67.19
|
-68.22
|
|
Level3
|
|
-68.13
|
-67.23
|
-66.78
|
-67.15
|
-68.26
|
-68.64
|
-67.17
|
|
S/N ratio,
Level
(Abs)
|
Level1
|
-11.01
|
-11.22
|
-11.19
|
-11.43
|
-11.37
|
-11.19
|
-11.13
|
-11.20
|
|
Level2
|
-11.50
|
-11.19
|
-11.37
|
-11.20
|
-11.20
|
-11.20
|
-11.20
|
-11.37
|
|
Level3
|
|
-11.36
|
-11.20
|
-11.13
|
-11.19
|
-11.38
|
-11.44
|
-11.19
|
|
S/N ratio
(Min.
Max.)
|
Max
|
-11.01
|
-11.19
|
-11.19
|
-11.13
|
-11.19
|
-11.19
|
-11.13
|
-11.19
|
|
Min
|
-11.50
|
-11.36
|
-11.37
|
-11.43
|
-11.37
|
-11.38
|
-11.44
|
-11.37
|
|
Max-
Min
|
Gain
(G)
|
0.49
|
0.17
|
0.17
|
0.30
|
0.18
|
0.19
|
0.31
|
0.18
|
|
Contribution Degree (CD)
|
24.5%
|
8.3%
|
8.7%
|
15.2%
|
9.2%
|
9.5%
|
15.7%
|
8.8%
|
선정되었던 8가지 개별 설계인자들의 최적조합 조건을 확인하기 위하여 각 인자들의 수준별 잡음비(SN비)를 그림 6에 비교 그래프를 작성하여 나타내었다. 그림 6에서 설계인자의 Level별로 잡음비의 최대값과 최소값의 간격이 클수록 최대전계값 완화에 더 큰 기여율을 갖는 설계인자임을 확인할 수 있다. 또한,
여기서 주회로부의 최대전계값을 최소화 할 수 있는 설계인자의 조합을 확인하기 위해서 각 설계인자별 잡음비 최대값을 나타내는 Level을 선정하여 원형
표시하여 나타내었다. 선정된 설계인자들의 Level 값을 표 1에서 나타내었던 초기설계 치수(Initial Design Value)값과 비교해보면, Material of Housing(A-1수준), Thickness
of Housing(B-2수준), Size of Shield Insulator(C-1수준)와 Thickness(D-3수준), Thickness of
Shield Conductor (G-1수준)의 5가지 인자조건의 개선을 통해서 전계값을 최소화할 수 있을 것으로 나타났다. 최대 전계값에 영향을 주는
주요 요인으로는 Material of Housing(A, 24.5%)과, Thickness of Shield Conductor(G, 15.7%),
그리고 Thickness of Shield Insulator(D, 15.2%) 순으로 최대 전계값을 낮추는데 주요한 영향을 끼치는 인자이다.
그림. 6. 최적설계 요인효과도 확인그래프
Fig. 6. Graph for Optimal Design Parameters Selection
그림 7에서는 초기설계 치수(Initial Design Value)에서의 전계값 분포결과와 그림 6에서 선택된 인자별 잡음비 최대값을 나타내는 수준을 조합한 최적조건에서의 전계값 분포결과를 비교하였다. 초기 모델조건의 전계값과 비교한 결과, 주회로부(“A부”)의
최대전계값은 각 상(Phase)의 절연하우징 외벽부분에 가장 높은 전계가 발생됨을 확인할 수 있었다. 최적조건에서 절연하우징 외벽부분과 쉴드부품 간의
전계변화값이 줄어들기는 하였지만 여전히 급격한 전계값 상승을 볼 수가 있다. 절연하우징의 절연물 외벽부분 범위에서 발생되는 전계강도의 기울기를 완화하는
기술이 친환경가스절연 개폐기의 전기적 신뢰성을 높이는 가장 중요한 부분이 될 것으로 예상하였다. 결론적으로 주요 설계인자들의 최적조합을 통해 기존
초기모델의 전계대비 8% 정도 낮은 최대전계값을 구할 수 있음을 확인할 수 있었으며, 주회로부의 도체를 감싸는 절연하우징과 Shiled부품(Shield
Insulator, Shield Conductor)에서 보다 완만한 형태의 전계분포를 구하기 위하여 두께(Thickness) 및 재질(Material)
인자를 주요 개선요소로 변경하였다.
그림. 7. 초기모델 및 최적모델 전계강도 비교
Fig. 7. Comparison of Electrical Field Strength between Initial Model and Optimized
Model
3. 결 론
본 논문은 친환경 가스개폐기에서 주요성능으로 요구되는 주회로부의 안정적인 절연성능 구현에 대한 최적조건을 도출하기 위한 내용으로서, 통계적 기법인
다구찌 실험계획법(Taguchi Method)을 적용하였다. 친환경 가스개폐기 주회로부에서 절연성능의 검증이 요구되는 주요부분을 선정하였고, 최대
전계값에 유의한 영향을 주는 형상인자들을 정의하여, L18 직교표 기반 실험계획을 정의하고, 정전계 유한요소해석을 통하여 각 조건별 최대 전계값을
도출하였다.
해석 결과를 요인효과 잡음비(S/N Ratio) 기반으로 분석하였으며, 최대 전계값에 영향을 주는 주요요인으로는, Material of Housing과,
Thickness of Shield Conductor, 그리고 Thickness of Shield Insulator 순으로 최대 전계값을 낮추는데
주요한 영향을 끼치는 인자임을 확인할 수 있었다. 최종적으로 기여율(Contribution Degree)과 요인효과도 확인그래프를 기반으로 최적인자
조합을 구성하였으며, 최적조합 시, 기존 초기모델의 전계대비 8% 정도 낮은 최대전계값을 구할 수 있음을 확인할 수 있었고, 주회로부의 도체를 감싸는
절연하우징과 Shiled부품(Shield Insulator, Shield Conductor)에서 보다 완만한 형태의 전계분포를 구하기 위하여 두께
(Thickness) 및 재질(Material) 인자를 주요 개선요소로 변경하였다.
전계완화에 더 큰 영향을 주는 설계인자 확인 및 잡음비 비교를 통하여 효율적인 최적설계가 가능하고 보다 높은 전기적 신뢰성을 얻을 수 있을 것으로
기대되며, 다구찌 실험계획법은 설계자들에게 많은 정보를 제공함으로써 비용과 개발기간을 단축시키는데 유용하게 적용될 수 있다는 것을 보여주었다. 본
논문은 친환경개폐기 주회로부의 최대전계값을 완화하기 위한 것이었지만, 향후 메카니즘 기구부의 특수목적을 달성하도록 하는 설계기능 구현이나 새로운 개념설계가
요구되는 부분에 접목하여 다양한 설계방안의 검토가 가능하게 함으로써 설계기능의 가치가 향상될 수 있을 것으로 생각한다.
Acknowledgements
본 연구는 친환경개폐기 연구를 위한 LS일렉트릭 전력솔루션연구단 및 전력시험기술원(PT&T) 협조와 지원에 의하여 이루어진 연구로서, 지속적인 관심과
지원에 감사를 드립니다.
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저자소개
1998년 아주대학교 기계공학과 졸업.
2006년 충북대학교 정밀기계공학과 석사,
1997-현재 LS ELECTRIC 전력솔루션 연구소 Senior Manager.
2019-현재 충북대학교 정밀기계공학과 박사과정 재학 중. 관심분야는 MV 차단기/개폐기, 친환경 개폐기 개발.
2010년 충남대학교 전기공학과 졸업.
2013년 동대학원 석사.
2013-현재 LS일렉트릭 전력솔루션 연구소 Manager. 관심분야는 MV 배전기술, MV 차단기/개폐기, RMU 및 친환경 개폐기 개발.
1994년 부산대학교 정밀기계공학과 졸업.
1996년 한국과학기술원(KAIST) 기계공학 석사,
2001년 동 대학원 박사.
1996년-현재 LS ELECTRIC 전력솔루션 연구소 배전연구단장(상무), 관심분야는 전력제품 동역학 설계 및 해석, LV/MV 배전기기 개발.
1988년 한양대학교 전기공학과 졸업, 2000년 동 대학원 석사.
2007년 충북대학교 박사.
1988년-현재 LS ELECTRIC CTO(상무), 관심분야는 AC/DC 및 친환경 전력기기, DC 배전시스템(ESS, MG), 전력시험기술 및
관련규격.
1983년 부산대학교 기계공학과 졸업.
1985년 동 대학원 석사, 1991년 동 대학원 박사.
1993년-현재 충북대학교 기계공학부 교수, 관심분야는 구조 내구성 향상 설계 및 해석.